31、DIN EN 10297-1-2003机械和通用无缝钢管 交货技术条件 第1部分：非合金和合金钢管 32、DIN EN 10305-1-2003精密无缝钢管 交货技术条件 第1部分：无缝冷拉钢管 33、DIN EN 10305-2-1998精密钢管交货技术条件第2部分 焊接冷拉钢管 34、DIN EN 10305-3-1998精密钢管交货技术条件第3部分 焊接冷轧定径钢管 35、DIN EN 10305-4-1998精密钢管交货技术条件第4部分 无缝冷拉液力或气力系统钢管 36、DIN EN 10305-5-2000精密钢管交货技术条件第5部分 焊接和冷成形方形和矩形管 37、DIN EN 4235-4-1994航空和航天、钢锻制品、交货技术条件 第4部分：钢管 38、DIN ISO 8535-1-1995压燃式发动机、高压喷射燃油管用钢管第1部分 无缝冷拉单壁钢管的技术要求

1、GB/T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差 2、GB/T8162-1999结构用无缝钢管 3、GB/T14975-2002结构用不锈钢无缝钢管 4、GB/T8163-1999流体输送用无缝钢管 5、GB/T14976-2002流体输送用不锈钢无缝钢管 6、GB/T3090-2000不锈钢小直径钢管 7、GB/T3089-1982不锈耐酸钢级薄壁无缝钢管 8、GB/T3639-2000冷拔或冷轧精密无缝钢管 9、GB/T3094-2000冷拔无缝异型钢管 10、YB/T5035-1993汽车半轴套管用无缝钢管

1.大块状和粗网状碳化物增加了表面的脆性，降低了基体的强度，尤其是沿晶界处的强度低、韧性差，碳化物的热导率只为残余奥氏体的一半，故散热性更差，增加了磨削裂纹的倾向。一般而言，磨削裂纹易于沿晶界扩张，因此呈龟裂状。 　　2.渗碳零件热处理后的磨削过程中，零件的表面会因此产生大量的热量，使表面温度升高，残留的奥氏体组织转变为马氏体组织，比容增大，故增加了表面层的拉应力而导致零件的开裂。另外残余奥氏体的导热性比马氏体差，过多的残余无缝钢管奥氏体使磨削热量的散热减慢，故造成表层升温速度加快，热应力增大，促使开裂倾向的加剧。 　　3.淬火后获得粗针状的马氏体组织的内应力大，而且强度低，马氏体组织内的显微裂纹也可能成为磨削裂纹源，故提高了磨削裂纹的倾向。晶粒粗大的马氏体必伴随着大量的残余奥氏体，因此更易于产生磨削裂纹。

11、GB/T5312-1999冷拔船舶用碳钢和碳锰钢无缝钢管 12、GB/T3093-2002柴油机用高压无缝钢管 13、GB/T8713-1988液压和气动缸管用精密内径无缝钢管 14、GB3087-1999低中压锅炉无缝钢管 15、GB5310-1995高压锅炉用无缝钢管 16、GB13296-1991锅炉热交换器用不锈无缝钢管 17、GB6479-2002化肥设备用高压无缝钢管 18、GB9948-1988石油裂化用无缝钢管 19、YB/T5052-1993金刚石岩心钻探用无缝钢管 20、GB/T17396-1998液压支柱用热轧无缝钢管